排渣試驗(yàn)及冷渣器內(nèi)床料流化均勻性試驗(yàn)

冷渣器能否正常工作是鍋爐正常運(yùn)行的必要保證，因此，我們?cè)谂旁�試�?yàn)前對(duì)兩側(cè)冷渣器及輸渣管進(jìn)行了仔細(xì)的檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)冷渣器內(nèi)有較多烘爐時(shí)的保溫材料，選擇室及輸渣管內(nèi)有較多的耐火材料，冷渣器輸渣管熱電偶過(guò)長(zhǎng)，易將輸渣管堵塞，無(wú)法排渣。為此，對(duì)上述問(wèn)題進(jìn)行了處理。在爐膛內(nèi)床料良好流化狀態(tài)下，啟動(dòng)J閥風(fēng)機(jī)，進(jìn)行排渣觀察試驗(yàn)，輸渣風(fēng)壓力30Kpa左右， 在排渣電動(dòng)門(mén)及輸渣風(fēng)手動(dòng)門(mén)全關(guān)狀態(tài)時(shí)，大渣在甲、乙冷渣器輸渣管內(nèi)大量自流，無(wú)法控制。如不解決甲、乙冷渣器輸渣大量自流的問(wèn)題，鍋爐無(wú)法點(diǎn)火啟動(dòng)。在輸渣風(fēng)總管上加手動(dòng)閥，暫時(shí)解決了排渣自流問(wèn)題。爐膛停止排渣，對(duì)冷渣器內(nèi)床料進(jìn)行流化試驗(yàn)（冷渣器內(nèi)床料堆積高度300mm），試驗(yàn)表明，風(fēng)室壓力達(dá)到10Kpa左右，各風(fēng)室流化風(fēng)量4000 m3/h左右，床壓2.5Kpa，床料流化良好，排渣通暢。經(jīng)調(diào)整冷渣器進(jìn)渣管熱電偶，對(duì)排渣的影響已基本消除，在運(yùn)行時(shí)主要通過(guò)觀察冷渣器第一室的溫度、床壓以及輸渣管渣溫變化來(lái)判斷有無(wú)進(jìn)渣。同時(shí)應(yīng)控制冷渣器第一室的床壓，不宜超過(guò)5 Kpa，否則易造成第一室的床料過(guò)厚，流化不好，易堵塞。在試運(yùn)初期，由于入爐煤煤質(zhì)差，嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)煤種，灰分達(dá)52%（設(shè)計(jì)為40.7%），煤中有大量的大塊石頭，使用J閥風(fēng)無(wú)法順利排渣，有時(shí)只能使用壓縮空氣進(jìn)行吹堵排渣,并且多次選擇室堵塞，打開(kāi)選擇室處理，在風(fēng)帽處堆積大量石塊。另外，由于入爐煤煤質(zhì)差，灰分高，渣量大，冷渣器冷卻水量不足，導(dǎo)致排渣溫度大于設(shè)計(jì)值。為解決選擇室堵塞，不能排渣的問(wèn)題，根據(jù)東鍋調(diào)試的建議，加裝事故排渣管，在以后的運(yùn)行中發(fā)揮了明顯作用。

 “J”閥（回料器）回料觀察
投煤試運(yùn)前對(duì)J閥內(nèi)風(fēng)帽小孔逐個(gè)進(jìn)行了多次清理疏通,由于回料器系統(tǒng)風(fēng)室人孔、管道漏風(fēng)，風(fēng)壓較低，安裝公司對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行了處理，試運(yùn)期間，回料器工作正常。
點(diǎn)火油槍霧化試驗(yàn)
    油燃燒系統(tǒng)投運(yùn)前配合有關(guān)單位，對(duì)各閥門(mén)進(jìn)行了開(kāi)關(guān)試驗(yàn)，并對(duì)燃油系統(tǒng)進(jìn)行了檢查。在鍋爐點(diǎn)火前，多次進(jìn)行了油槍霧化試驗(yàn)。在油槍霧化試驗(yàn)期間，經(jīng)多次試驗(yàn)比較，霧化質(zhì)量在爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動(dòng)閥關(guān)閉，只開(kāi)供油回路時(shí)比爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動(dòng)閥開(kāi)啟時(shí)霧化質(zhì)量好，因此，在點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)均采用爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動(dòng)閥關(guān)閉，只開(kāi)供油回路，用回油調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)供油壓力的方式。爐前供油壓力在1.7～4.0MPa，油槍霧化良好，燃燒穩(wěn)定。我們認(rèn)為，該油管路系統(tǒng)需做調(diào)整，以便使槍前回油系統(tǒng)及回油調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常。每次點(diǎn)火前，通過(guò)調(diào)節(jié)爐前油循環(huán)系統(tǒng)，筆耕論文，建立合理的油循環(huán)，并通過(guò)調(diào)節(jié)爐前回油調(diào)節(jié)閥來(lái)調(diào)節(jié)油槍出力。油槍吹掃系統(tǒng)應(yīng)能及時(shí)投運(yùn)，以免油槍積碳堵塞，影響霧化質(zhì)量。該爐吹掃系統(tǒng)設(shè)計(jì)采用蒸汽吹掃，因點(diǎn)火期間的蒸汽無(wú)法保證，建議加裝壓縮空氣吹掃管路，以確保點(diǎn)火期間油槍吹掃系統(tǒng)及時(shí)投運(yùn)。
烘爐
本鍋爐烘爐采用烘爐機(jī)用熱煙氣干燥方式來(lái)完成，烘爐從2003年12月17日開(kāi)始,到2003年12月29日結(jié)束，歷時(shí)13天。鍋爐在烘爐期間采用臨時(shí)疏水泵和疏水系統(tǒng)補(bǔ)給水。整個(gè)烘爐期間，升、降溫均按照烘爐方案進(jìn)行，未超出耐火材料廠家規(guī)定的范圍。烘爐結(jié)束后，電廠、監(jiān)理、耐火材料廠家、電建及調(diào)試單位共同對(duì)烘爐情況進(jìn)行了全面檢查，一致認(rèn)為烘爐質(zhì)量達(dá)到要求。
吹管
鍋爐沖管采用蓄能降壓沖管。第一階段自2004年1月8日0：30點(diǎn)油槍開(kāi)始吹管，當(dāng)日11：00結(jié)束，主蒸汽管路沖管20次。第二階段于1月9日3：15開(kāi)始，次日3：25結(jié)束，主蒸汽管路沖管32次，并進(jìn)行了主蒸汽母管、減溫減壓器及熱網(wǎng)管線及汽包、過(guò)熱蒸汽管道上安全閥脈沖管的吹掃，經(jīng)電廠、監(jiān)理、電建及調(diào)試單位共同對(duì)靶板進(jìn)行了檢查，一致認(rèn)為靶板滿足驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)要求。
蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)

    2004年1月16日，逐漸升壓至過(guò)熱器出口9.8MPa。穩(wěn)壓后，對(duì)鍋爐進(jìn)行檢查。未發(fā)現(xiàn)泄漏。
安全閥整定
鍋爐吹管結(jié)束時(shí)，安全閥安裝未完畢，不具備整定條件，因此安全閥整定是在機(jī)組第一次并網(wǎng)發(fā)電結(jié)束、汽機(jī)解列后,在蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)結(jié)束后進(jìn)行的。安全閥機(jī)械部分調(diào)試于2004年1月17日0：30結(jié)束。
安全閥機(jī)械部分整定結(jié)果：
汽包安全閥              起座壓力：11.7Mpa     回座壓力：10.8Mpa
過(guò)熱蒸汽安全閥          起座壓力：10.3Mpa     回座壓力：9.4Mpa
符合安全閥應(yīng)用導(dǎo)則規(guī)定。
 72+24小時(shí)試運(yùn)
2004年2月24日整套機(jī)組啟動(dòng),于2004年2月29日一次通過(guò)72+24小時(shí)試運(yùn)，移交生產(chǎn) 。試運(yùn)期間，鍋爐各主要參數(shù)均達(dá)到或接近（由于機(jī)組額定電負(fù)荷為5.5萬(wàn)千瓦/小時(shí)，鍋爐230t/h蒸發(fā)量就能滿足要求）設(shè)計(jì)要求，鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，性能良好。

 鍋爐熱工調(diào)試
熱工控制主要設(shè)備DCS采用北京和利時(shí)系統(tǒng)工程公司的MACS計(jì)算機(jī)分散控制系統(tǒng)，包括電站鍋爐上常用的DAS、SCS、MCS及FSSS等四個(gè)子系統(tǒng)。熱工調(diào)試內(nèi)容包括：熱工信號(hào)及連鎖保護(hù)校驗(yàn)、熱工信號(hào)邏輯及報(bào)警系統(tǒng)試驗(yàn)、鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)試驗(yàn)、負(fù)責(zé)DCS端子排以外的熱控裝置的二次調(diào)整、鍋爐各種自動(dòng)及保護(hù)的投運(yùn)。

 鍋爐熱態(tài)帶負(fù)荷的調(diào)試、調(diào)整
一次風(fēng)量
調(diào)試及運(yùn)行表明，一次風(fēng)量的變化對(duì)床溫的影響十分明顯。在一定的負(fù)荷和燃料條件下，一次風(fēng)量增加，床溫降低，反之，床溫升高，這是因?yàn)橐淮物L(fēng)量增加，密相區(qū)煙氣帶走的熱量增加，同時(shí)因?yàn)榇矊恿骰�速度有一定提高，使燃料中的�?xì)粒子進(jìn)入到爐膛上部空間燃燒的量有增加趨勢(shì)，所以床溫降低，相反，床溫升高。
 床溫的調(diào)整
    根據(jù)在對(duì)鍋爐的調(diào)試過(guò)程中反應(yīng)出的一次風(fēng)量變化對(duì)床溫的影響情況和對(duì)二者關(guān)系的分析可知，床溫并不是一個(gè)獨(dú)立的影響鍋爐運(yùn)行的因素，而是受其它因素影響一個(gè)運(yùn)行控制量（根據(jù)鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定性和脫硫需要而定），它與鍋爐負(fù)荷、燃料特性（燃料水份、灰份、熱值及粒度組成等）、一次風(fēng)量有關(guān)，在鍋爐的運(yùn)行中，床溫通常通過(guò)調(diào)整一次風(fēng)量來(lái)控制。在負(fù)荷及燃料特性一定條件下，調(diào)整一次風(fēng)量（一次風(fēng)率），燃料在爐內(nèi)不同高度的放熱率將會(huì)發(fā)生變化，從而使床溫發(fā)生變化，同時(shí)，沿爐膛高度的煙溫分布也會(huì)有所變化，但整個(gè)燃燒室的平均溫度水平不會(huì)有多大變化（燃燒室的平均溫度水平與燃燒過(guò)�？諝庀禂�(shù)有關(guān)），因此，床溫對(duì)鍋爐燃燒效率的影響更確切地說(shuō)是風(fēng)量分配、燃燒過(guò)�？諝庀禂�(shù)對(duì)燃燒效率的影響。因此在運(yùn)行時(shí)，通過(guò)調(diào)整一次風(fēng)量將床溫控制到合適的水平。