發(fā)布時(shí)間：2024-12-10 02:38

　　 為了摸清HJC材料模型參數(shù)對侵徹毀傷效應(yīng)影響的靈敏度,確定一組較為合理的基準(zhǔn)參數(shù),分類給定參數(shù)的調(diào)試范圍,基于多學(xué)科優(yōu)化平臺(tái)HyperStudy聯(lián)合LS-DYNA軟件進(jìn)行了DOE分析,得到參數(shù)中對侵徹效應(yīng)的余速影響較大的參數(shù):壓實(shí)壓力P_l、歸一化黏聚強(qiáng)度系數(shù)A、準(zhǔn)靜態(tài)單軸抗壓強(qiáng)度f_c、壓實(shí)體應(yīng)變?chǔ)?sub>l、歸一化壓力硬化系數(shù)B。在動(dòng)能彈侵徹混凝土數(shù)值模擬中,結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果或精度較高的經(jīng)驗(yàn)公式重點(diǎn)確定敏感參數(shù)的取值,模型具有一定的普適性,具有較好的工程應(yīng)用價(jià)值。

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

圖1 混凝土HJC本構(gòu)關(guān)系

式中:σ*=σ/fc定義為標(biāo)準(zhǔn)化的等效應(yīng)力(σ為實(shí)際等效應(yīng)力，fc為材料準(zhǔn)靜態(tài)單軸抗壓強(qiáng)度);D為損傷系數(shù)(0≤D≤1);P*=P/f"c為標(biāo)準(zhǔn)化靜水壓力(P為實(shí)際壓力);6)ε*=6)ε/6)ε0為無量綱應(yīng)變率(6)ε為真實(shí)應(yīng)變率，6)ε0為參考應(yīng)變率);A為歸一化內(nèi)聚強(qiáng)度系數(shù)....

圖2 HJC材料模型狀態(tài)方程

材料所受壓力P與相應(yīng)的應(yīng)變?chǔ)痰年P(guān)系曲線如圖2所示。1)拉伸狀態(tài)方程

圖3 HJC材料損傷模型

式中:εpf+μpf=D1(P*+T*)D2≥EFmin，Δεp、Δμp分別表示當(dāng)前積分步下等效塑性應(yīng)變增量和塑性體積應(yīng)變增量，P為實(shí)際壓力，D1、D2為材料損傷因子，EFmin為材料的最小破碎應(yīng)變，,T為混凝土最大抗拉強(qiáng)度;f(P)=εpf+μpf,f(P)為常壓P作用下材料發(fā)....

圖4 DOE分析有限元模型

在確定了合理的基準(zhǔn)參數(shù)后，利用LS-DYNA軟件針對一種典型尖卵形彈體結(jié)構(gòu)撞擊混凝土靶板進(jìn)行DOE分析，分析各參數(shù)的變化對侵徹毀傷效應(yīng)(本研究主要考慮彈體的剩余速度響應(yīng))的穩(wěn)定性，以此來判斷混凝土HJC本構(gòu)模型中參數(shù)的靈敏度。其彈體模型為:長度L=825mm，直徑Φ=150m....

本文編號(hào)：4015473