原邊反饋（Primary Side Regulation,PSR）反激變換器因其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低而被廣泛應(yīng)用于消費(fèi)類電子產(chǎn)品的電源領(lǐng)域,且數(shù)字控制由于其靈活性逐漸成為研究熱點(diǎn)。但是由于原邊反饋結(jié)構(gòu)不能直接采樣輸出電壓、傳統(tǒng)多模式控制策略下模式切換耗時(shí)長(zhǎng)等問題,導(dǎo)致數(shù)字控制原邊反饋反激變換器的動(dòng)態(tài)性能不理想。針對(duì)上述問題,本文設(shè)計(jì)了一種基于同步整流結(jié)構(gòu)的100W PSR反激變換器高動(dòng)態(tài)控制算法。首先從數(shù)字多模式控制、動(dòng)態(tài)過程的充放電控制、負(fù)載點(diǎn)判斷三個(gè)角度介紹了高動(dòng)態(tài)控制的基本原理。然后給出了具體解決方案:（1）在傳統(tǒng)多模式的基礎(chǔ)上增加兩個(gè)動(dòng)態(tài)工作模式,改進(jìn)了動(dòng)態(tài)響應(yīng)過程的模式切換流程;（2）針對(duì)輕載切重載動(dòng)態(tài)過程,采用連續(xù)導(dǎo)通模式（Continuous Conduction Mode,CCM）大電流恒流充電方法,加大副邊能量輸入,用以加快輸出電壓上升;（3）針對(duì)重載切輕載動(dòng)態(tài)過程,采用基于同步整流結(jié)構(gòu)的快速放電方法,抽取負(fù)載電容的能量并轉(zhuǎn)移至原邊,用以加快輸出電壓下降;（4）采用基于輸出電壓斜率的負(fù)載點(diǎn)判斷方法,在動(dòng)態(tài)過程結(jié)束時(shí)判斷系統(tǒng)當(dāng)前的負(fù)載點(diǎn)大小,使系統(tǒng)跳轉(zhuǎn)至合適的穩(wěn)態(tài)工作模式,避...

【文章頁(yè)數(shù)】：79 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖4.7為0.5%負(fù)載切換至滿載動(dòng)態(tài)過程的時(shí)序驗(yàn)證結(jié)果，由圖可得，當(dāng)負(fù)載切換導(dǎo)致Vo(n)＜359時(shí)，模式mode由4變?yōu)?，即由DPFM模式跳轉(zhuǎn)至LTH模式，進(jìn)行CCM恒流控制，Vo(n)立即開始增大，即輸出電壓開始回升

35圖4.6LTH模式下的部分Verilog代碼圖4.7為0.5%負(fù)載切換至滿載動(dòng)態(tài)過程的時(shí)序驗(yàn)證結(jié)果，由圖可得，當(dāng)負(fù)載切換導(dǎo)致Vo(n)＜359時(shí)，模式mode由4變?yōu)?，即由DPFM模式跳轉(zhuǎn)至LTH模式，進(jìn)行CCM恒流控制，Vo(n)立....

圖4.70.5%負(fù)載切換至滿載動(dòng)態(tài)過程時(shí)序驗(yàn)證結(jié)果

圖4.6LTH模式下的部分Verilog代碼圖4.7為0.5%負(fù)載切換至滿載動(dòng)態(tài)過程的時(shí)序驗(yàn)證結(jié)果，由圖可得，當(dāng)負(fù)載切換導(dǎo)致Vo(n)＜359時(shí)，模式mode由4變?yōu)?，即由DPFM模式跳轉(zhuǎn)至LTH模式，進(jìn)行CCM恒流控制，Vo(n)立即開....

圖4.9HTL模式下的部分Verilog代碼

圖4.9HTL模式下的部分Verilog代碼載切換至0.5%負(fù)載動(dòng)態(tài)過程的時(shí)序驗(yàn)證結(jié)果，由圖可知，mode由1變?yōu)?，即由PWM模式跳轉(zhuǎn)至HTL模式。HTL模定占空比控制，Vo(n)立即開始減小，即輸出電壓開始下降圖4.10滿載切換至0.5%負(fù)....

圖4.10為滿載切換至0.5%負(fù)載動(dòng)態(tài)過程的時(shí)序驗(yàn)證結(jié)果，由圖可知，當(dāng)負(fù)載切換導(dǎo)致

圖4.9HTL模式下的部分Verilog代碼載切換至0.5%負(fù)載動(dòng)態(tài)過程的時(shí)序驗(yàn)證結(jié)果，由圖可知，mode由1變?yōu)?，即由PWM模式跳轉(zhuǎn)至HTL模式。HTL模定占空比控制，Vo(n)立即開始減小，即輸出電壓開始下降圖4.10滿載切換至0.5%負(fù)....

本文編號(hào)：4013345