發(fā)布時(shí)間：2024-05-17 12:48

　　通過實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)以及數(shù)值模擬的方法,對(duì)不同不耦合系數(shù)裝藥下炸藥在混凝土模型中爆炸所產(chǎn)生的爆破漏斗進(jìn)行對(duì)比分析。得到在相同裝藥量情況下,不耦合系數(shù)分別為1.0、1.4和1.8時(shí),爆破振速的衰減速度隨著不耦合系數(shù)的增大呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì),爆破漏斗的體積隨著不耦合系數(shù)的增大同樣呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)。通過對(duì)爆破后粉碎區(qū)大小以及炸藥爆炸所引起的爆破振動(dòng)進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)存在一個(gè)最佳不耦合系數(shù)使得炸藥的能量能夠更加充分的利用,提高炸藥爆炸時(shí)的能量利用率。

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

圖1模型實(shí)驗(yàn)示意圖(單位:cm)

實(shí)驗(yàn)主要通過爆破振動(dòng)大小,爆破漏斗體積以及粉碎區(qū)大小三個(gè)指標(biāo)衡量不耦合裝藥對(duì)提高炸藥能量利用率的效果。通過對(duì)得出的振動(dòng)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,得出振動(dòng)速度隨不耦合系數(shù)改變的變化規(guī)律。爆破漏斗體積選用物理測(cè)量,測(cè)量漏斗底部面積以及漏斗高度,進(jìn)而通過數(shù)學(xué)方法估算出漏斗體積。最后對(duì)炮孔擴(kuò)腔進(jìn)行測(cè)....

圖2不同不耦合系數(shù)裝藥下不同測(cè)點(diǎn)振動(dòng)速度

圖2為不同不耦合系數(shù)裝藥下各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)速度曲線圖。通過對(duì)振動(dòng)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,振動(dòng)數(shù)據(jù)大小呈現(xiàn)出較明顯規(guī)律,由于空氣柱的存在使得傳遞到炮孔壁的炸藥爆炸能量減小,因此在距離爆源較遠(yuǎn)的位置振動(dòng)速度呈現(xiàn)出隨著不耦合系數(shù)增加而減小的趨勢(shì)。在距炮孔20cm的兩個(gè)測(cè)點(diǎn)上,振動(dòng)數(shù)據(jù)由于爆破漏斗的產(chǎn)....

圖4不同裝藥不耦合系數(shù)下巖石內(nèi)部損傷演化

為了觀察不同不耦合系數(shù)裝藥下巖石內(nèi)部損傷演化規(guī)律,得到的損傷云圖如圖4。通過對(duì)圖4分析可以得到,不耦合系數(shù)大小對(duì)炸藥在炮孔中爆炸時(shí)向巖石傳遞能量有很大影響,對(duì)比5μs和15μs時(shí)損傷云圖可以發(fā)現(xiàn),損傷區(qū)大小隨著不耦合系數(shù)的增加逐漸減小,在30μs可以看到耦合裝藥條件下?lián)p傷區(qū)....

圖3不同不耦合系數(shù)下爆炸產(chǎn)生的爆破漏斗

通過對(duì)以上實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析可以得出由于藥柱與炮孔之間的不耦合,使得藥柱與炮孔壁之間存在環(huán)形空氣柱,由于空氣柱的存在,使得炸藥爆炸的作用時(shí)間變長,不耦合裝藥爆炸時(shí),爆轟波需要通過空氣介質(zhì)傳播到孔壁巖石中,爆轟波通過空氣時(shí),空氣可將爆轟初始階段的氣體產(chǎn)物能量儲(chǔ)存起來,削弱作用于炮孔的初....

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