本文采用電子束區(qū)域熔煉技術制備了自增韌型Ni-25at%Si合金,并通過釬焊連接技術實現(xiàn)了其與Ti600的高質(zhì)量連接。采用Marc有限元軟件對Ni-25at%Si合金電子束區(qū)域熔煉過程的溫度場進行了數(shù)值計算,獲得電子束區(qū)域熔煉過程中熔區(qū)的溫度分布規(guī)律,并以此為理論依據(jù)實現(xiàn)對Ni-25at%Si合金電子束區(qū)域熔煉過程的穩(wěn)定控制;通過光學顯微鏡、掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡、X射線衍射儀、激光共聚焦顯微鏡對自增韌型Ni-25at%Si合金組織及其與Ti600釬焊接頭組織進行了分析;通過壓縮強度、斷裂韌性、剪切強度、納米壓痕和顯微硬度分別對自增韌型Ni-25at%Si合金及其與Ti600釬焊接頭的力學性能進行了評價。Ni-25at%Si合金的電子束區(qū)域熔煉過程分為兩個階段:1)形成穩(wěn)定的熔區(qū);2)移動熔區(qū),完成熔煉。試驗結(jié)果顯示,由于Ni-25at%Si合金表面張力較低,試驗過程中,難以實現(xiàn)熔區(qū)內(nèi)部表面張力和重力的平衡,進而難以保持穩(wěn)定;而Ni-25at%Si合金棒料熱容量有限,試驗過程中易造成熔區(qū)內(nèi)部熱量累積,使熔區(qū)內(nèi)熔體表面張力發(fā)生動態(tài)變化,影響熔煉過程穩(wěn)定性�；跍囟�-表面張力-熔區(qū)...

【文章頁數(shù)】：149 頁

【學位級別】：博士

【部分圖文】：

圖1-1Ni3Si斷口形貌

Schulson等[19]，Baker等[40]和CTLiu[41]等向Ni3Si中添加B,C元素，以期達到強化晶界、提升韌性的目的。但結(jié)果顯示，雖然添加B，C元素后將Ni3Si的失效形式變?yōu)榇┚嗔眩ㄈ鐖D1-1b所示），但是Ni3Si的斷后應變僅提高至2~5%，增韌效果不明....

圖1-2不同增韌形式的斷裂韌性比較

2基復合材料的斷裂韌性調(diào)查結(jié)果如圖1-2所示，無論添加顆粒增韌相、纖維增韌相還是片層增韌相，MoSi2基復合材料的斷裂韌性都得到的較大提升，其中Nb片層的增韌效果最好，將MoSi2的斷裂韌性由3.6MPa·m1/2提升至18MPa·m1/2，基本達到使用要求。曲士昱等[57]....

圖1-3Ni-Ni3Si自生共晶復合材料[23]

圖1-3Ni-Ni3Si自生共晶復合材料[23]Fig.1-3TheNi-Ni3Siinsitueutecticcomposite[23]a)Arcmelting;b)DirectionalsolidficationCuiCJ等[60]對亞共晶和共晶....

圖1-4Ni-Ni3Si自生共晶復合材料的組織及性能測試[60]

圖1-3Ni-Ni3Si自生共晶復合材料[23]Fig.1-3TheNi-Ni3Siinsitueutecticcomposite[23]a)Arcmelting;b)DirectionalsolidficationCuiCJ等[60]對亞共晶和共晶....

本文編號：3996223