發(fā)布時(shí)間：2020-11-16 22:22

　　 本文依托“三河市震害預(yù)測(cè)項(xiàng)目”,通過對(duì)三河市泃陽鎮(zhèn)民用建筑的抽查、公共建筑的普查,得到了599座建筑的基本信息。對(duì)調(diào)查資料的整理匯總,總結(jié)了該城鎮(zhèn)建筑的現(xiàn)狀,其統(tǒng)計(jì)結(jié)果可代表華北地區(qū)其他城鎮(zhèn)建筑的分布情況。以調(diào)查區(qū)域內(nèi)的三河市醫(yī)院急診樓作為研究對(duì)象(豎向不規(guī)則框架-剪力墻結(jié)構(gòu)),基于框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的受力機(jī)理,運(yùn)用SAP2000軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模并對(duì)其進(jìn)行了靜力和動(dòng)力非線性分析。結(jié)合兩種分析方法中的位移情況、塑性鉸發(fā)展、剪力墻應(yīng)力變化等結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,探討結(jié)構(gòu)的抗震性能。兩種分析方法表明:推覆分析中,結(jié)構(gòu)在雙向工況下的位移大于單向工況下的位移,時(shí)程分析中,同一工況下結(jié)構(gòu)的位移因地震波的不同而有差異;結(jié)構(gòu)在遭遇分別相當(dāng)于多遇、設(shè)防和罕遇地震作用時(shí),時(shí)程分析中結(jié)構(gòu)塑性鉸的發(fā)展、剪力墻應(yīng)力的情況均比靜力分析時(shí)較輕;結(jié)構(gòu)上部樓層的連梁先于下部出現(xiàn)塑性鉸;對(duì)于一端連接剪力墻另一端連接柱的連系梁,與剪力墻相連的一端先出現(xiàn)塑性鉸;兩大片剪力墻間的框架柱與集中放置的框架柱相比破壞更嚴(yán)重;結(jié)構(gòu)發(fā)生剛度突變的樓層處也是一個(gè)薄弱環(huán)節(jié),塑性鉸的發(fā)展較快。
【學(xué)位單位】：防災(zāi)科技學(xué)院
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2018
【中圖分類】：TU352.11
【部分圖文】：

圖 2-14 長(zhǎng)軸向時(shí)程及頻譜圖 圖 2-15 短軸向時(shí)程及頻譜圖對(duì)比發(fā)現(xiàn)，有限元模型模態(tài)分析得出的周期值與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的周期值有些差異，幾個(gè)影響原因如下：①為提高軟件分析的效率，對(duì)結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行了合理的簡(jiǎn)化，如實(shí)際結(jié)構(gòu)中的填充墻在模型中進(jìn)行了省略；模型中樓板采用的剛性隔板會(huì)影響結(jié)構(gòu)整體剛度等。②急診樓結(jié)構(gòu)與其南側(cè)的住院樓之間有連廊相連接，這與本文中只針對(duì)獨(dú)立的一棟建筑進(jìn)行建模分析有差異。③現(xiàn)場(chǎng)模態(tài)測(cè)試受外界的干擾影響，測(cè)試結(jié)果也與結(jié)構(gòu)本身固有頻率特征有一定誤差。（2）由表 2-7 程序輸出的質(zhì)量參與系數(shù)，第一振型和第二振型的 RZ 均小于 UX 和 UY 的和且通過比較 UX、UY 的大小可知：第一振型為縱向的平動(dòng)加一定程度的扭轉(zhuǎn)，第二振型為橫向的平動(dòng)并帶有一定的扭轉(zhuǎn)。同理，第三振型為扭轉(zhuǎn)振型，略帶兩個(gè)水平方向的平動(dòng)。（3）由于結(jié)構(gòu)的局部高度差及質(zhì)量、剛度分布不均勻，即豎向不規(guī)則，使得結(jié)構(gòu)的大多振型中多少的帶有扭轉(zhuǎn)。第一扭轉(zhuǎn)周期與第一平動(dòng)周期之比

圖 2-14 長(zhǎng)軸向時(shí)程及頻譜圖 圖 2-15 短軸向時(shí)程及頻譜圖對(duì)比發(fā)現(xiàn)，有限元模型模態(tài)分析得出的周期值與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的周期值有些差異，幾個(gè)影響原因如下：①為提高軟件分析的效率，對(duì)結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行了合理的簡(jiǎn)化，如實(shí)際結(jié)構(gòu)中的填充墻在模型中進(jìn)行了省略；模型中樓板采用的剛性隔板會(huì)影響結(jié)構(gòu)整體剛度等。②急診樓結(jié)構(gòu)與其南側(cè)的住院樓之間有連廊相連接，這與本文中只針對(duì)獨(dú)立的一棟建筑進(jìn)行建模分析有差異。③現(xiàn)場(chǎng)模態(tài)測(cè)試受外界的干擾影響，測(cè)試結(jié)果也與結(jié)構(gòu)本身固有頻率特征有一定誤差。（2）由表 2-7 程序輸出的質(zhì)量參與系數(shù)，第一振型和第二振型的 RZ 均小于 UX 和 UY 的和且通過比較 UX、UY 的大小可知：第一振型為縱向的平動(dòng)加一定程度的扭轉(zhuǎn)，第二振型為橫向的平動(dòng)并帶有一定的扭轉(zhuǎn)。同理，第三振型為扭轉(zhuǎn)振型，略帶兩個(gè)水平方向的平動(dòng)。（3）由于結(jié)構(gòu)的局部高度差及質(zhì)量、剛度分布不均勻，即豎向不規(guī)則，使得結(jié)構(gòu)的大多振型中多少的帶有扭轉(zhuǎn)。第一扭轉(zhuǎn)周期與第一平動(dòng)周期之比

兩組曲線的交點(diǎn)即為 “性能點(diǎn)”（Performance Point）。SaSd初始地震需求曲線折減后的地震需求曲線承載力譜性能點(diǎn)圖 3-6 能力譜與需求譜3.2.6 UBC 反應(yīng)譜與中國(guó)規(guī)范反應(yīng)譜對(duì)比UBC 反應(yīng)譜與中國(guó)反應(yīng)譜的關(guān)系如下: 2 = 2.5 ， = = C /2.5 式（3-3）
【參考文獻(xiàn)】

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10 劉高峰;平面不規(guī)則長(zhǎng)形高層建筑結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)分析[D];蘭州理工大學(xué);2011年

本文編號(hào)：2886736