本文選題：釬焊金剛石砂輪　切入點：制備裝備　出處：《華僑大學(xué)》2017年碩士論文

【摘要】：近年來,隨著釬焊金剛石工具制備工藝的發(fā)展,制備大直徑細粒度釬焊金剛石砂輪并將其運用于高效、高精密磨削加硬質(zhì)合金等硬脆性材料得到廣泛的關(guān)注。目前,大直徑細粒度釬焊金剛石砂輪的制備存在兩大瓶頸:砂輪表面磨粒的等高性和分布均勻性。針對以上問題,本文設(shè)計了一套制備大直徑細粒度釬焊金剛石砂輪的裝備,同時通過高速磨削鋁硅合金4032和硬質(zhì)合金YG8對所制的大直徑細粒度釬焊金剛石砂輪進行磨削性能研究。圍繞上述的研究思路,本文的主要工作和結(jié)果歸納如下:(1)涂覆機構(gòu)由基體旋轉(zhuǎn)機構(gòu)、涂料機構(gòu)和刮料機構(gòu)組成,通過LabVIEW程序?qū)崿F(xiàn)了各機構(gòu)有效準確的控制。在砂輪的涂覆過程中,依據(jù)砂輪跳動對刮料片進行實時補償運動控制,砂輪徑向跳動為20μm。通過振動方法與砂輪旋轉(zhuǎn)運動相結(jié)合將磨粒均勻撒落在砂輪表面上,將泰森多邊形法運用于評價砂輪基體表面磨粒的分布均勻性Cv,并探究出最適的撒粉工藝參數(shù)。(2)磨削實驗結(jié)果研究表明,磨削兩種材料時,磨削深度Ap對磨削力的影響都是最大。且磨削鋁硅合金4032時砂輪線速度Vs對其磨削力的影響較大,主要是因為鋁硅合金4032材料以塑性去除為主。磨削鋁硅合金4032的磨削力比為2.6,而磨削硬質(zhì)合金YG8的為4.7。(3)磨削兩種材料時,材料主要是以塑性去除為主,工件加工表面呈現(xiàn)明顯的耕犁滑擦溝痕。且磨削鋁硅合金4032時,材料表面析出的硬質(zhì)點(Mg2Si)會以挖除、切斷、破碎、保持完整等形式存在,工件表面由孔洞、光滑區(qū)、劃痕和磨屑黏附構(gòu)成。磨削鋁硅合金4032時,工件表面粗糙度Ra在0.1μm~0.7μm;磨削硬質(zhì)合金YG8時,工件表面粗糙度Ra在0.1μm~0.9μm。(4)通過檢測砂輪表面形貌,發(fā)現(xiàn)磨削兩種材料時,砂輪表面金剛石主要是以完整、破碎、磨平、折斷和脫落形式存在。磨削鋁硅合金4032時,磨粒折斷比例較大,而磨削硬質(zhì)合金YG8時,磨粒主要以破碎和磨平為主。(5)從實驗結(jié)果可知,制備的大直徑細粒度釬焊金剛石砂輪對鋁硅合金4032和硬質(zhì)合金YG8具有良好的磨削性能。
[Abstract]:In recent years, with the development of brazing diamond tools, the preparation of large diameter and fine grain brazing diamond grinding wheel and its application in high-efficiency, high-precision grinding and cemented carbide materials have received extensive attention.At present, there are two bottlenecks in the preparation of large diameter fine grain brazing diamond grinding wheel: the uniform distribution of abrasive particles on the surface of grinding wheel.In view of the above problems, a set of equipment for preparing large diameter fine grain brazing diamond grinding wheel is designed in this paper.At the same time, the grinding performance of the large diameter fine grain brazed diamond wheel was studied by high speed grinding of Al-Si alloy 4032 and cemented carbide YG8.The main work and results of this paper are summarized as follows: 1) the coating mechanism is composed of matrix rotating mechanism, coating mechanism and scraper mechanism. The effective and accurate control of each mechanism is realized by LabVIEW program.In the coating process of the grinding wheel, according to the runout of the grinding wheel, the motion of the scraper is compensated in real time, and the radial runout of the wheel is 20 渭 m.By combining the vibration method with the rotating motion of the grinding wheel, the abrasive particles are uniformly scattered on the surface of the grinding wheel.Tyson polygon method is applied to evaluate the distribution uniformity of abrasive particles on the surface of grinding wheel, and the experimental results of grinding experiments show that the grinding depth A p has the greatest effect on grinding force when grinding two materials.The linear velocity Vs of grinding wheel has a great influence on the grinding force of Al-Si alloy 4032, mainly because of the plastic removal of Al-Si alloy 4032.The grinding force ratio of Al-Si alloy 4032 is 2.6, while that of YG8 is 4.7.3.When grinding the two materials, the main material is plastic removal, and the workpiece surface has obvious ploughing, sliding and grooving mark.In the grinding of Al-Si alloy 4032, the precipitated hard spot mg _ 2Si) will exist in the form of excavating, cutting, breaking and keeping intact. The surface of the workpiece is made up of holes, smooth regions, scratches and abrasions.When grinding Al-Si alloy 4032, the surface roughness Ra of workpiece is 0. 1 渭 m ~ 0. 7 渭 m, and that of workpiece surface roughness is 0. 1 渭 m ~ 0. 9 渭 m 路m ~ (4) when grinding cemented carbide, the surface roughness of workpiece is 0. 1 渭 m ~ 0. 9 渭 m 路m ~ (4).Grinding, breaking and shedding forms exist.In grinding Al-Si alloy 4032, the ratio of abrasive fracture is larger, while in grinding cemented carbide YG8, the main abrasive particles are broken and flattened.The large diameter fine grain brazing diamond grinding wheel has good grinding performance on Al-Si alloy 4032 and cemented carbide YG8.
【學(xué)位授予單位】：華僑大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2017
【分類號】：TG439.1

【相似文獻】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 葛樹才;金剛石砂輪浸蝕修整法[J];機械制造;2001年01期

2 岳吉祥,劉衍聰,陳勇;大直徑無心磨金剛石砂輪制作及修整工藝研究[J];金剛石與磨料磨具工程;2005年04期

3 弓滿鋒,梅芳,李九齡;電瓷機械磨削中金剛石砂輪平衡問題探討[J];電瓷避雷器;2005年02期

4 楊清田;;如何提高金剛石砂輪的鋒利度[J];超硬材料工程;2011年05期

5 ;試用人造金剛石砂輪磨剛玉石瓷軸[J];人造金剛石;1976年S2期

6 ;應(yīng)用人造金剛石砂輪好處多[J];機械工人技術(shù)資料;1976年02期

7 蔡洪生;應(yīng)再根;;人造金剛石砂輪的噴砂打磨[J];航空工藝技術(shù);1979年01期

8 李良福;;金剛石砂輪的成型裝置[J];機械科學(xué)與技術(shù);1990年03期

9 沙金;;金剛石砂輪自動成形機[J];工具技術(shù);1990年06期

10 李良福;;金剛石砂輪的成型裝置[J];機械科學(xué)與技術(shù);1990年03期

相關(guān)會議論文 前2條

1 史家順;蔡光起;梁巧云;;一種碗狀金剛石砂輪在線修整裝置的研制[A];2005年中國機械工程學(xué)會年會論文集[C];2005年

2 許明明;李冬冬;胡德金;宋曉輝;;基于PCA分析法對電火花放電修整金剛石砂輪工藝參數(shù)的優(yōu)化[A];第13屆全國特種加工學(xué)術(shù)會議論文集[C];2009年

相關(guān)博士學(xué)位論文 前10條

1 魯艷軍;金剛石砂輪微尖端的ECD修銳修整及其微磨削應(yīng)用研究[D];華南理工大學(xué);2015年

2 李克華;納米級超精密磨削IC硅片的金剛石砂輪材料研究[D];上海大學(xué);2016年

3 鄧輝;脈沖激光修整粗粒度青銅金剛石砂輪及其磨削性能研究[D];湖南大學(xué);2015年

4 蔡頌;脈沖光纖激光修整青銅金剛石砂輪機理研究[D];湖南大學(xué);2016年

5 伍俏平;新型金剛石砂輪的制備及其磨削性能研究[D];湖南大學(xué);2011年

6 蔡蘭蓉;霧狀介質(zhì)中放電修整金剛石砂輪技術(shù)及機理研究[D];上海交通大學(xué);2008年

7 徐正亞;高頻感應(yīng)釬焊金剛石砂輪的基礎(chǔ)研究[D];南京航空航天大學(xué);2008年

8 趙玲玲;基于大磨粒金剛石砂輪的光學(xué)玻璃高效精密磨削技術(shù)研究[D];哈爾濱工業(yè)大學(xué);2013年

9 陳根余;聲光調(diào)Q Nd：YAG脈沖激光修整青銅金剛石砂輪機理及技術(shù)研究[D];湖南大學(xué);2006年

10 許明明;非金屬基金剛石砂輪霧狀介質(zhì)復(fù)合修整的理論及實驗研究[D];上海交通大學(xué);2012年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前10條

1 陳曦;接觸式放電修整金剛石砂輪的實驗研究[D];西安工業(yè)大學(xué);2014年

2 劉華林;金剛石砂輪精密成形方法及設(shè)備研究[D];西華大學(xué);2015年

3 趙亞慶;多孔金屬結(jié)合劑金剛石砂輪的制備及磨削機理的研究[D];河南工業(yè)大學(xué);2016年

4 龔愿愿;弧區(qū)變化對藍寶石晶片鋸切機理的影響研究[D];華僑大學(xué);2016年

5 賀鑫;釬焊金剛石砂輪高效深磨氧化鋁陶瓷的實驗研究[D];華僑大學(xué);2016年

6 杜晗;光纖激光修整凹形面青銅金剛石砂輪試驗研究[D];湖南大學(xué);2016年

7 何杰;短脈沖激光微結(jié)構(gòu)化粗粒度青銅金剛石砂輪試驗研究[D];湖南大學(xué);2016年

8 鄒大程;樹脂結(jié)合劑金剛石砂輪精密修整技術(shù)研究[D];天津大學(xué);2014年

9 張勇;平頂激光束修整青銅金剛石砂輪試驗研究[D];湖南大學(xué);2015年

10 周興才;脈沖光纖激光修整青銅金剛石砂輪磨削性能試驗研究[D];湖南大學(xué);2015年

，

本文編號：1695968