為分析噴管內(nèi)流場(chǎng)的變化,使用1維計(jì)算模型和基于FLUENT的2維計(jì)算模型對(duì)軸對(duì)稱型面噴管的推力進(jìn)行計(jì)算,分析2種計(jì)算結(jié)果的差異。利用正交設(shè)計(jì)法,研究噴管的燃燒室壓強(qiáng)、擴(kuò)張角、擴(kuò)張比、擴(kuò)張段長(zhǎng)度以及燃?xì)馍淞鞯酿ざ葘?duì)噴管推力計(jì)算的影響。結(jié)果表明:推力差異與燃燒室壓強(qiáng)近似線性關(guān)系;推力差異隨著燃?xì)怵ざ鹊脑黾佣龃?當(dāng)初始擴(kuò)張角越大、出口擴(kuò)張角越小時(shí),推力差異越小;推力差異隨著擴(kuò)張比、擴(kuò)張段長(zhǎng)度與喉部半徑比的增加先減小后增加;在低壓、低黏度的情況下,1維計(jì)算方法可用于噴管推力的計(jì)算,否則,2維計(jì)算方法更適合。

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【部分圖文】：

圖2網(wǎng)格生成1.2.2湍流模型

淶模?熱缺紉膊凰嫖露缺浠??洹?1.2.1幾何模型及邊界條件由于噴管內(nèi)流場(chǎng)的各處參數(shù)具有對(duì)稱性，利用AUTO-CAD繪圖軟件建立2維軸對(duì)稱幾何模型。如圖1所示，入口半徑為150mm，喉部半徑為Rt，噴管擴(kuò)張長(zhǎng)度為L(zhǎng)e，出口半徑為Re，α為噴管初始擴(kuò)張角，β為噴管出口擴(kuò)張角。圖1幾....

圖6F-α-β的推力表面及推力差異表面(b)推力差異表面

擴(kuò)張長(zhǎng)度不變，利用正交法，基于FLUENT研究擴(kuò)張角對(duì)噴管推力的影響以及2種推力算法的差異。圖6為噴管推力與擴(kuò)張角的變化以及推力差異變化。由圖可知：隨著初始擴(kuò)張角的增大，噴管推力先增大后減小，α=28°時(shí)，噴管推力最大；隨著出口擴(kuò)張角的增大，噴管推力逐漸減小，β=0°時(shí)，噴管推力....

圖7F-R/R-L/R的推力表面和推力差異表面(b)推力差異表面

·62·兵工自動(dòng)化第39卷的增大，噴管的推力先增大后減小；當(dāng)Le/Rt＞5.5時(shí)，隨著Re/Rt的增大，噴管的推力逐漸增大，推力差異逐漸減��；當(dāng)Re/Rt=2.6～2.9時(shí)，隨著Le/Rt的增大，噴管的推力逐漸增大；當(dāng)Re/Rt＞2.9時(shí)，隨著Le/Rt的增大，噴管的推力先增大后....

圖8速度輪廓3結(jié)論(b)X速度輪廓

?綣艿耐屏χ鸞ピ齟螅壞?Re/Rt＞2.9時(shí)，隨著Le/Rt的增大，噴管的推力先增大后減��；當(dāng)Re/Rt=2.6，Le/Rt=7時(shí)，噴管推力最小，計(jì)算差異最大(5.53%)。(a)F-Re/Rt-Le/Rt的推力表面(b)推力差異表面圖7F-Re/Rt-Le/Rt的推力表面和推力....

本文編號(hào)：4052464