氧—乙炔燃?xì)獍l(fā)生器自由射流場測試及表征
發(fā)布時(shí)間:2020-12-08 09:44
本論文是在國家自然科學(xué)基金(No.51675258)資助下完成。氧-乙炔燒蝕試驗(yàn)方法作為列入國軍標(biāo)的材料考核方法,在熱結(jié)構(gòu)材料的性能測試表征中具有權(quán)威而廣泛的應(yīng)用。測試含有侵蝕粒子組分的高溫復(fù)雜氧-乙炔燒蝕流場的精確參數(shù),對考核材料結(jié)果的準(zhǔn)確性具有關(guān)鍵影響。當(dāng)前國內(nèi)外缺乏對含侵蝕粒子的氧-乙炔流場的有效測試手段,這成為本論文研究的主要任務(wù)。通過數(shù)值仿真和試驗(yàn)研究的方法對氧-乙炔燃?xì)獍l(fā)生器自由射流場的溫度、速度及熱流密度進(jìn)行了測試及表征。研究結(jié)果加深了對燃?xì)饬鲌龅睦斫?為篩選耐燒蝕/侵蝕的絕熱材料提供強(qiáng)有力的數(shù)據(jù)支持,對固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)的優(yōu)化設(shè)計(jì)有重要指導(dǎo)意義。通過理論分析指出了氧-乙炔燃?xì)獍l(fā)生器自由射流場測試工作的重點(diǎn)與難點(diǎn),確定了研究的主要內(nèi)容。從燃?xì)饬鲌鰷y試的準(zhǔn)確性和探究燃?xì)饬鲌龅娜紵匦约傲鲃?dòng)規(guī)律出發(fā),結(jié)合國軍標(biāo)中提出的燒蝕材料燒蝕試驗(yàn)方法,建立二維數(shù)值仿真計(jì)算模型,設(shè)計(jì)并展開氧-乙炔燃?xì)獍l(fā)生器自由射流場的測試試驗(yàn)。主要研究如下:完成了基于自主設(shè)計(jì)的氧-乙炔燃?xì)獍l(fā)生器的幾何模型的構(gòu)建和氧-乙炔焰多相流的數(shù)值仿真計(jì)算。計(jì)算得到了燃?xì)饬鲌黾肮滔嗔W友剡\(yùn)動(dòng)軌跡的溫度、速度分布云圖,并...
【文章來源】:南昌航空大學(xué)江西省
【文章頁數(shù)】:79 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
高溫燃?xì)鉁囟葴y量方法
2.4.1 燃?xì)獍l(fā)生器幾何模型為使仿真計(jì)算結(jié)果更加接近真實(shí)情況,根據(jù)自主設(shè)計(jì)的燃?xì)獍l(fā)生器具體設(shè)計(jì)仿真邊界條件。由于氧-乙炔焰外流場只與燃?xì)獍l(fā)生器出口有關(guān),在設(shè)理模型和邊界條件時(shí),也只引入了燃?xì)獍l(fā)生器噴嘴。燃?xì)獍l(fā)生器噴嘴的主視圖 2-1(a)所示,側(cè)視圖如圖 2-1(b)所示。如下圖所示,將燃?xì)獍l(fā)生器簡化為高為 49mm,半徑為 10mm 的圓柱;一個(gè)高為 0.5mm,半徑為(2.5+cos30°)m圓柱;一個(gè)高為 0.5mm,上底面為(2.5+cos30°)mm,下底面為 2.5mm 的圓臺(tái)組外圈的 16 個(gè)Φ1mm 小孔為氧-乙炔混合氣的入口;內(nèi)圈的 12 個(gè)Φ1mm 小孔氣入口,其孔面與豎直方向形成 30°夾角,起到送粉的作用。另外,最外層16 個(gè)Φ1mm 氮?dú)馊肟,可起到保護(hù)焰流場和冷卻燃?xì)獍l(fā)生器的作用,下圖給出,仿真模型中以燃?xì)獍l(fā)生器為中心,內(nèi)徑為 10mm,外徑 50mm 的圓環(huán)燃?xì)獍l(fā)生器噴氣方向提供速度為 1m/s 的流動(dòng)空氣來替代。此處,燃?xì)獍l(fā)生部結(jié)構(gòu)做了簡化處理,未做詳細(xì)介紹。
南昌航空大學(xué)碩士學(xué)位論文 第 2 章 氧-乙炔焰多相流數(shù)值仿真計(jì)算2.4.2 計(jì)算區(qū)域及網(wǎng)格劃分以燃?xì)獍l(fā)生器噴嘴和氧-乙炔焰為依據(jù)應(yīng)用 CFD 仿真軟件繪制一個(gè)50mm×550mm 的矩形區(qū)域來建立氧-乙炔焰多相流的物理模型,由于其物理模型是軸對稱體,在對氧-乙炔焰多相流場模擬仿真時(shí),可根據(jù)對稱原理只對其二分之一模型展開研究計(jì)算。在氧-乙炔燃燒反應(yīng)過程中,由于噴嘴出口位置燃燒組分的濃度高和燃燒劇烈導(dǎo)致流場此處的各項(xiàng)參數(shù)變化很大,所以對燃?xì)獬隹、載氣出口及周對稱等區(qū)域的網(wǎng)格進(jìn)行了加密處理,計(jì)算域中心部位的網(wǎng)格遠(yuǎn)密于邊緣的外流場處。該計(jì)算模型網(wǎng)格單元總數(shù)為 42000,網(wǎng)格面總數(shù)為 84000,網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)總數(shù)為 42000,計(jì)算區(qū)域網(wǎng)格及局部放大示意圖如 2-2(a)、(b)所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]Effects of the Reynolds number on the mean skin friction decomposition in turbulent channel flows[J]. Yitong FAN,Cheng CHENG,Weipeng LI. Applied Mathematics and Mechanics(English Edition). 2019(03)
[2]湍流熱對流DNS多分辨率并行直接求解方法[J]. 包蕓,何建超,方明衛(wèi). 計(jì)算物理. 2019(06)
[3]基于顆粒軌跡的氣流式分級機(jī)工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 曾云,吳文秀,余丹逵. 石油機(jī)械. 2018(11)
[4]基于RANS和LES的汽油、柴油及其摻混燃料壓燃燃燒特性數(shù)值模擬研究[J]. 王滸,張曉林,鄭尊清,閆博文,李彩云. 內(nèi)燃機(jī)工程. 2018(05)
[5]共線雙脈沖激光誘導(dǎo)擊穿光譜技術(shù)檢測鋁合金中的Cr和Mn[J]. 楊瑞兆,蘇雪嬌,於有利,周衛(wèi)東. 強(qiáng)激光與粒子束. 2018(09)
[6]基于光源相對光譜功率分布的顏色真值獲取方法[J]. 王紅,楊建峰,薛彬,宋延松,解培月. 光譜學(xué)與光譜分析. 2018(03)
[7]基于紅外探測的新型熱流密度傳感器設(shè)計(jì)[J]. 姜韜,孔德仁,郭雨巖. 國外電子測量技術(shù). 2017(11)
[8]二維多相反應(yīng)流的歐拉數(shù)值方法[J]. 劉晶晶,曾現(xiàn)洋,倪國喜. 計(jì)算物理. 2018(01)
[9]接觸式測溫技術(shù)綜述[J]. 謝清俊,羅犟,程爽. 中國儀器儀表. 2017(08)
[10]基于亞歷山大效應(yīng)測量固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)鉁囟萚J]. 胡松啟,陳靜,劉凱,黃洪勇. 含能材料. 2015(01)
博士論文
[1]爆炸體系瞬態(tài)溫度實(shí)時(shí)診斷[D]. 周學(xué)鐵.南京理工大學(xué) 2009
[2]激光光譜診斷技術(shù)及其在發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒研究中的應(yīng)用[D]. 李麥亮.國防科學(xué)技術(shù)大學(xué) 2004
[3]固體推進(jìn)劑火焰溫度分布測量[D]. 朱曙光.清華大學(xué) 2003
碩士論文
[1]基于CIELAB顏色空間的色差公式參數(shù)因子優(yōu)化研究[D]. 王建剛.曲阜師范大學(xué) 2014
[2]一種合成燃料油的實(shí)驗(yàn)研究和燃燒過程數(shù)值模擬[D]. 匡中付.中南大學(xué) 2011
[3]PIV測試中示蹤粒子性能的研究[D]. 趙宇.大連理工大學(xué) 2004
本文編號:2904883
【文章來源】:南昌航空大學(xué)江西省
【文章頁數(shù)】:79 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
高溫燃?xì)鉁囟葴y量方法
2.4.1 燃?xì)獍l(fā)生器幾何模型為使仿真計(jì)算結(jié)果更加接近真實(shí)情況,根據(jù)自主設(shè)計(jì)的燃?xì)獍l(fā)生器具體設(shè)計(jì)仿真邊界條件。由于氧-乙炔焰外流場只與燃?xì)獍l(fā)生器出口有關(guān),在設(shè)理模型和邊界條件時(shí),也只引入了燃?xì)獍l(fā)生器噴嘴。燃?xì)獍l(fā)生器噴嘴的主視圖 2-1(a)所示,側(cè)視圖如圖 2-1(b)所示。如下圖所示,將燃?xì)獍l(fā)生器簡化為高為 49mm,半徑為 10mm 的圓柱;一個(gè)高為 0.5mm,半徑為(2.5+cos30°)m圓柱;一個(gè)高為 0.5mm,上底面為(2.5+cos30°)mm,下底面為 2.5mm 的圓臺(tái)組外圈的 16 個(gè)Φ1mm 小孔為氧-乙炔混合氣的入口;內(nèi)圈的 12 個(gè)Φ1mm 小孔氣入口,其孔面與豎直方向形成 30°夾角,起到送粉的作用。另外,最外層16 個(gè)Φ1mm 氮?dú)馊肟,可起到保護(hù)焰流場和冷卻燃?xì)獍l(fā)生器的作用,下圖給出,仿真模型中以燃?xì)獍l(fā)生器為中心,內(nèi)徑為 10mm,外徑 50mm 的圓環(huán)燃?xì)獍l(fā)生器噴氣方向提供速度為 1m/s 的流動(dòng)空氣來替代。此處,燃?xì)獍l(fā)生部結(jié)構(gòu)做了簡化處理,未做詳細(xì)介紹。
南昌航空大學(xué)碩士學(xué)位論文 第 2 章 氧-乙炔焰多相流數(shù)值仿真計(jì)算2.4.2 計(jì)算區(qū)域及網(wǎng)格劃分以燃?xì)獍l(fā)生器噴嘴和氧-乙炔焰為依據(jù)應(yīng)用 CFD 仿真軟件繪制一個(gè)50mm×550mm 的矩形區(qū)域來建立氧-乙炔焰多相流的物理模型,由于其物理模型是軸對稱體,在對氧-乙炔焰多相流場模擬仿真時(shí),可根據(jù)對稱原理只對其二分之一模型展開研究計(jì)算。在氧-乙炔燃燒反應(yīng)過程中,由于噴嘴出口位置燃燒組分的濃度高和燃燒劇烈導(dǎo)致流場此處的各項(xiàng)參數(shù)變化很大,所以對燃?xì)獬隹、載氣出口及周對稱等區(qū)域的網(wǎng)格進(jìn)行了加密處理,計(jì)算域中心部位的網(wǎng)格遠(yuǎn)密于邊緣的外流場處。該計(jì)算模型網(wǎng)格單元總數(shù)為 42000,網(wǎng)格面總數(shù)為 84000,網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)總數(shù)為 42000,計(jì)算區(qū)域網(wǎng)格及局部放大示意圖如 2-2(a)、(b)所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]Effects of the Reynolds number on the mean skin friction decomposition in turbulent channel flows[J]. Yitong FAN,Cheng CHENG,Weipeng LI. Applied Mathematics and Mechanics(English Edition). 2019(03)
[2]湍流熱對流DNS多分辨率并行直接求解方法[J]. 包蕓,何建超,方明衛(wèi). 計(jì)算物理. 2019(06)
[3]基于顆粒軌跡的氣流式分級機(jī)工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 曾云,吳文秀,余丹逵. 石油機(jī)械. 2018(11)
[4]基于RANS和LES的汽油、柴油及其摻混燃料壓燃燃燒特性數(shù)值模擬研究[J]. 王滸,張曉林,鄭尊清,閆博文,李彩云. 內(nèi)燃機(jī)工程. 2018(05)
[5]共線雙脈沖激光誘導(dǎo)擊穿光譜技術(shù)檢測鋁合金中的Cr和Mn[J]. 楊瑞兆,蘇雪嬌,於有利,周衛(wèi)東. 強(qiáng)激光與粒子束. 2018(09)
[6]基于光源相對光譜功率分布的顏色真值獲取方法[J]. 王紅,楊建峰,薛彬,宋延松,解培月. 光譜學(xué)與光譜分析. 2018(03)
[7]基于紅外探測的新型熱流密度傳感器設(shè)計(jì)[J]. 姜韜,孔德仁,郭雨巖. 國外電子測量技術(shù). 2017(11)
[8]二維多相反應(yīng)流的歐拉數(shù)值方法[J]. 劉晶晶,曾現(xiàn)洋,倪國喜. 計(jì)算物理. 2018(01)
[9]接觸式測溫技術(shù)綜述[J]. 謝清俊,羅犟,程爽. 中國儀器儀表. 2017(08)
[10]基于亞歷山大效應(yīng)測量固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)鉁囟萚J]. 胡松啟,陳靜,劉凱,黃洪勇. 含能材料. 2015(01)
博士論文
[1]爆炸體系瞬態(tài)溫度實(shí)時(shí)診斷[D]. 周學(xué)鐵.南京理工大學(xué) 2009
[2]激光光譜診斷技術(shù)及其在發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒研究中的應(yīng)用[D]. 李麥亮.國防科學(xué)技術(shù)大學(xué) 2004
[3]固體推進(jìn)劑火焰溫度分布測量[D]. 朱曙光.清華大學(xué) 2003
碩士論文
[1]基于CIELAB顏色空間的色差公式參數(shù)因子優(yōu)化研究[D]. 王建剛.曲阜師范大學(xué) 2014
[2]一種合成燃料油的實(shí)驗(yàn)研究和燃燒過程數(shù)值模擬[D]. 匡中付.中南大學(xué) 2011
[3]PIV測試中示蹤粒子性能的研究[D]. 趙宇.大連理工大學(xué) 2004
本文編號:2904883
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