對(duì)于電力系統(tǒng),電能質(zhì)量的一個(gè)特別重要指標(biāo)就是頻率穩(wěn)定。電力系統(tǒng)負(fù)荷的任意變化都會(huì)使系統(tǒng)頻率發(fā)生波動(dòng),甚至出現(xiàn)不穩(wěn)定,為了維持頻率穩(wěn)定,負(fù)荷頻率控制(load frequency control,LFC)就顯得很有必要。負(fù)荷頻率控制系統(tǒng)的目的則是將系統(tǒng)頻率維持在標(biāo)稱(chēng)值,同時(shí)使控制區(qū)域之間的未計(jì)劃的聯(lián)絡(luò)線交換功率最小。本文針對(duì)電力系統(tǒng)的負(fù)荷頻率控制問(wèn)題,考慮其存在非線性特性的情況,提出了相應(yīng)的補(bǔ)償策略,以保證系統(tǒng)的控制性能。本文主要研究?jī)?nèi)容包括:1)針對(duì)調(diào)速器存在側(cè)隙(governor dead band,GDB)的LFC系統(tǒng),首先分析了調(diào)速器側(cè)隙對(duì)負(fù)荷頻率控制系統(tǒng)的影響,表明調(diào)速器側(cè)隙可能導(dǎo)致系統(tǒng)出現(xiàn)極限環(huán)。然后針對(duì)調(diào)速器側(cè)隙提出了兩種anti-GDB方案:基于觀測(cè)器的方案利用調(diào)速器輸出進(jìn)行控制器輸入的重構(gòu),以正確估計(jì)控制器狀態(tài);基于誤差補(bǔ)償方案將調(diào)速器實(shí)際輸出與理論輸出之間的誤差反饋到原控制器輸出。仿真結(jié)果表明:兩種補(bǔ)償方案都能取得期望的效果,其中基于觀測(cè)器的補(bǔ)償方案存在一些限制,而基于誤差補(bǔ)償?shù)姆桨覆粌H性能更好,而且工程上更容易實(shí)施。2)針對(duì)調(diào)速器存在死區(qū)(governordeadz...

【文章頁(yè)數(shù)】：81 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：博士

【部分圖文】：

為調(diào)速器動(dòng)態(tài)，Ｇ，Ｇ；）汽輪機(jī)動(dòng)態(tài)，為負(fù)荷及發(fā)電機(jī)動(dòng)態(tài)。??各個(gè)部分的動(dòng)態(tài)模型如下：??２．１．１負(fù)荷及發(fā)電機(jī)動(dòng)態(tài)??動(dòng)態(tài)方程為：??＾?＝?Ｌ，??Ｍ?＝?ｗｌ?（２－１）??Ｐｎｅ，?＝?ＷＴ？．，?＝?Ｗｌａ?＝?Ｍ（Ｘ??其中，／為電機(jī)的慣性時(shí)間，ａ為旋轉(zhuǎn)加速度，７；，為....

Ａｉ５／?（ｆｒｅｑ）?＝?或者￡＞?＝?乂’（療叫）??＼?’?Ａｗ－阻尼常數(shù)（頻率變化１％所引起的負(fù)荷變化百分率），．５％對(duì)應(yīng)頻率１％的變化，則Ｄ?＝?１．５。??意到，假若系統(tǒng)是基于ＭＶＡ的，而不是基于負(fù)荷的標(biāo)稱(chēng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)的Ｄ值就需要改變。注意到／）?＝?１．５代表的是在變化....

第２章基礎(chǔ)知識(shí)??輪機(jī)動(dòng)態(tài)??驅(qū)動(dòng)發(fā)電單元的原動(dòng)機(jī)既可能是水輪機(jī)，也有可能是蒸汽輪主要考慮水壓管的特性，對(duì)于汽輪機(jī)，需要將蒸汽供給與鍋慮到汽輪機(jī)的建模當(dāng)中。本文只考慮簡(jiǎn)單結(jié)構(gòu)的汽輪機(jī)模型－。??２－３所示，聯(lián)系汽輪機(jī)功率輸出和進(jìn)汽控制閥位置，就能得的簡(jiǎn)化模型。這里，７；是汽室與主....

圖２－４帶有速度下降特性調(diào)速器的發(fā)電機(jī)組方框圖??Ｆｉｇ．２－４?Ｔｕｒｂｏ－ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ?ｕｎｉｔ?ｗｉｔｈ?ｓｐｅｅｄ?ｇｏｖｅｒｎｏｒ??總之，在圖２－１所示的單區(qū)域電力系統(tǒng)中，各個(gè)部分的動(dòng)態(tài)為：??１）

本文編號(hào)：3990166