缸套-活塞環(huán)是內(nèi)燃機的關(guān)鍵零部件之一,其工作的好壞直接影響著內(nèi)燃機的可靠性。近年來,由于內(nèi)燃機向高速和爆壓方向發(fā)展,對高強化系數(shù)柴油機缸套要求越來越苛刻,對其缸套材料在高溫、高壓下的耐磨性也提出了更高的標(biāo)準(zhǔn)。因此深入研究內(nèi)燃機缸套-活塞環(huán)摩擦磨損問題,可以提高缸套-活塞環(huán)的性能,延長缸套-活塞環(huán)工作壽命,對于改善內(nèi)燃機整機的工作性能都具有十分重大的意義。 本文的研究是針對缸套-活塞環(huán)系統(tǒng)展開的,在摩擦學(xué)系統(tǒng)思想的指導(dǎo)下,采用磨損條件-形式的模擬原則模擬高強化系數(shù)柴油機缸套-活塞環(huán)試驗,采用實驗室自制的往復(fù)式摩擦磨損試驗機在接觸面壓為93MPa,轉(zhuǎn)速100r／min,工作溫度100℃,磨損時間為24h條件下,以噴鋁活塞環(huán)為配對副,對四種缸套的摩擦磨損行為進(jìn)行分析研究。四種缸套材料分別為硼磷合金鑄鐵、硼磷合金鑄鐵+激光淬火、合金鑄鐵+等溫淬火、鉬鎳合金鑄鐵。 得到如下研究結(jié)論： 合金鑄鐵+等溫淬火的缸套綜合耐磨性最好；鉬鎳合金鑄鐵缸套其次；激光淬火缸套的磨損較小,但其對配對副的磨損最嚴(yán)重；傳統(tǒng)的硼磷合金鑄鐵缸套的耐磨性最差。 同時分析四種缸套的磨損機理,研究的主要因素包括缸套的基體組織、硬質(zhì)相的含量及分布,石墨形態(tài),珩磨參數(shù)以及激光淬火組織對缸套耐磨性的影響。合金鑄鐵+等溫淬火缸套的基體組織為均勻貝氏體+少量殘余奧氏體、硬質(zhì)相均勻分布在晶粒之間,沒受到珩磨的影響、表面顯微硬度較高,基體中石墨形態(tài)為菊花狀與片狀的混合物,這些因素均有利于缸套耐磨性的提高。同時缸套耐磨性是基體組織、硬質(zhì)相、珩磨、石墨、硬度多種因素綜合作用的結(jié)果。
【學(xué)位單位】：大連海事大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位年份】：2010
【中圖分類】：TK423;TH117.1
【部分圖文】：

缸缸套編號號圖4.5四種缸套的線磨損量Fig.4.5Fourcylinderlinerlinewear4.6.2缸套磨損表面形貌分析缸套B、C、D晰磨紋完整、清晰，表面沒有明顯磨損;C稍好于B和D，表面光滑，沒有異常磨損。磨損后各試樣表面的SEM形貌見圖4.6碑.9，并對磨損后的表面進(jìn)行總體評價，同時以基體、石墨、硬質(zhì)相為指標(biāo)，對圖中的典型特征進(jìn)行描述，見表4.3礴.7。對于珠光體A缸套，表面發(fā)生較輕的塑性變形，石墨出口仍然可以辨認(rèn);B缸套表面光滑，激光淬火帶表面光滑，基體有輕度塑性變形，硬質(zhì)相碎裂但鑲嵌牢固。C、D缸套基體組織比較完整，沒有明顯的塑性變形，石墨出口邊緣整齊，硬質(zhì)相均完整牢固地鑲嵌于基體中。

圖4.SC缸套磨損后表面形貌，a)250xFig.4.8Ccylinderliner~surfacetopograPhy，b)1000Xa)250xb)1000x表4.6C缸套磨損后表面評價，幾b.4.6Eva】uationoftheeylinderlinerwearsurfaee表表面總體評價價基體和石墨墨硬質(zhì)相相表表面光滑，石墨出口清晰，沒有有基體組織比較完整，沒有明顯的塑性性硬質(zhì)相相明明顯的塑性變形，也沒有明顯的的變形。在石墨出口邊緣和布磨紋邊緣緣(10X20nun)沒有有粘粘著和局部脫落顯現(xiàn)，琦磨紋紋均可見不明顯的塑性變形。。明顯的碎裂顯顯(((圖中的斜紋)可見。�！，F(xiàn)，在基體中牢牢固固固固鑲嵌。。

圖4.SC缸套磨損后表面形貌，a)250xFig.4.8Ccylinderliner~surfacetopograPhy，b)1000Xa)250xb)1000x表4.6C缸套磨損后表面評價，幾b.4.6Eva】uationoftheeylinderlinerwearsurfaee表表面總體評價價基體和石墨墨硬質(zhì)相相表表面光滑，石墨出口清晰，沒有有基體組織比較完整，沒有明顯的塑性性硬質(zhì)相相明明顯的塑性變形，也沒有明顯的的變形。在石墨出口邊緣和布磨紋邊緣緣(10X20nun)沒有有粘粘著和局部脫落顯現(xiàn)，琦磨紋紋均可見不明顯的塑性變形。。明顯的碎裂顯顯(((圖中的斜紋)可見。�！，F(xiàn)，在基體中牢牢固固固固鑲嵌。。
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本文編號：2889613